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Soldadura a<=0'7t cómo mandan las buenas prácticas
Exacto.Si el agotamiento es por "rasante o tensión tangencial" de la chapa base y se coloca doble cordón de soldadura, cada cordón debe tener un espesor de 0.35t Si el agotamiento es por "tensión normal- tracción o compresión-" de la chapa base y se coloca doble cordón de soldadura, cada cordón debe tener un espesor de 0.5t
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Momento plástico en vigas biapoyadas
Las secciones de clase 1 o 2 aportan la ventaja de que el Momento Resistente calculado en régimen plástico es mayor que si se calcula en régimen elástico. En secciones doble T normales está mejora es del orden del 12-15% (el llamado coeficiente de forma, que es el cociente entre el momento plástico resistente y el elástico resistente es del orden de 1.12-1,.5).Además, si la estructura es HIPE...
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Soldaduras a tope
En cálculo no hace falata hacer ninguna comprobación porque si la soldadura es a tope con penetración completa, lo que resulta es que el "espesor" de la zona integrada por el material de aportación (la soldadura) es de igual o mayor espesor que la chapa a la que une y la calidad del material de aportación es mejor que el material base (el acero de la chapa).Por tanto, lo único que hay que aseg...
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Tensió normal constante en alas
Porque se supone que el espesor es pequeño comparado el resto de los parámetros, como, por ejemplo, la distancia del punto al cdg. Entonces se hace la simplificación de concentrar todo el espesor de cada cahapa en su línea media. Así, entonces, las chapas paralelas a la fibra neutra tienen su eje medio a distancia constante de la fibra neutra y dan, en consecuencia, tensión normal constante
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Secciones en T
La sección más eficiente en flexión es aquella que concentra mucha masa lejos del centro de gravedad. Por eso se utilizan dobles Ts.La sección en T tiene el cdg muy próximo al ala y, por tanto, el borde del alma está muy alejado de dicho cdg. Eso se traduce en que para un cierto flector la tensión en el borde del alma es mucho mayor que en el ala (porque la tensión que produce un flector calcul...
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Calculo de momentos solo en una parte del arco
Estimado Ramón: se aprovechan las dos propiedades significativas del arco de la izquierda: es simétrico y antifunicular de la sobrecarga uniforme radial q. Las reacciones valen qR y son tangentes a los arranques. Las reacciones horizontales son directamente las proyecciones horizontales de dichas reacciones. Los momentos flectores son nulos en todo el arco. El arco de la derecha es antisimétri...
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Problema 5: raíces de la ecuación
Estimado Jesús: gracias por tu observación. Se trata de un lapsus en la expresión que indicas, falta dividir por L^2.
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Kc,90 según CTE/EC5 (versiones vigentes)
Hola Adrián, te contesto:1) Efectivamente, tienes razón, así es. Estrictamente, "a" tendría que ser mayor de 30 mm, pero digo "h" o 100 porque tenga fibras que puedan tirar y ayudar a las que se aplastan.2) La interpretación es como dices una vez: "por cada lado". Se incrementa por cada lado 30 mm, pero ese incremento de 30 mm será sólo "a", "l" o "l1/2" en caso de que estas dimensiones sean má...
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Problema 15: signo de la integral de curvaturas
Estimado Jesús: en tu observación describes correctamente la interpretación intuitiva de la fórmula de Bresse. Esta, para movimientos horizontales, lleva un signo negativo antes de la integral del producto de las curvaturas por los brazos verticales. En este caso, al ser las curvaturas negativas, puedes comprobar que intervienen dos signos menos cuyo producto es positivo, es decir, el valor de ...
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8.6 Ejemplo 2
Estimado Jesús: gracias por tu pregunta y por levantar esta observación. Estás en lo cierto. Para calcular movimientos horizontales se toman brazos en vertical entre los puntos origen y destino, es decir, cota del destino (punto C) menos la cota del origen, un punto genérico. En efecto, el brazo vertical entre ambos puntos es R(1-sen (theta)).Adjuntamos los cálculos con las correcciones de los...PROFESIONALES
| 1. |
ADRIAN VALVERDE LEAL
|
451 |
| 2. |
Carlos Valor
|
376 |
| 3. |
Antonio Garcia de Blas
|
301 |
| 4. |
José Gabriel Bernabé Collados
|
251 |
| 5. |
Luis Carlos Medina Muñoz
|
250 |
| 6. |
Álvaro Pérez
|
131 |
| 7. |
Victor Jesus Sepulveda Fernandez
|
79 |
| 8. |
Jonathan Javier Astudillo Veintimilla
|
78 |
| 9. |
BLAZQUEZ GUANTER SLP
|
77 |
| 10. |
Sara Budiño
|
76 |
| 1. |
Javier Martínez Burgos
|
496 |
| 2. |
ADRIAN VALVERDE LEAL
|
451 |
| 3. |
Carlos Valor
|
376 |
| 4. |
Antonio Garcia de Blas
|
301 |
| 5. |
José Gabriel Bernabé Collados
|
252 |
| 6. |
Luis Carlos Medina Muñoz
|
252 |
| 7. |
ingenio.xyz
|
190 |
| 8. |
Jguraiib@teknik-id.com
|
186 |
| 9. |
Carles Pavia Parra
|
179 |
| 10. |
Jaime Canfran
|
176 |
| 1. |
Juan Carlos Arroyo
|
39694 |
| 2. |
Ángel
|
16486 |
| 3. |
ingenio.xyz
|
14845 |
| 4. |
Eduardo Medina Sánchez
|
9707 |
| 5. |
Manuel Ballesta
|
8485 |
| 6. |
Teresa Bueno
|
7655 |
| 7. |
José Manuel Gómez Barranco
|
7450 |
| 8. |
Alejandro Calle
|
7247 |
| 9. |
Eduardo Díaz-Pavón Cuaresma
|
6416 |
| 10. |
Jorge Chamorro
|
6301 |
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